Студопедия
Случайная страница | ТОМ-1 | ТОМ-2 | ТОМ-3
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатика
ИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханика
ОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторика
СоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансы
ХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника

Конденсатно-живильного тракту

Читайте также:
  1. Визначення виконавця контракту
  2. Воспалительной контрактуре
  3. Почему так трактует это богослов.
  4. Предмет контракту
  5. Предмет контракту
  6. Предмет контракту

Таблиця 1

Призначення Тип підігрівача Діаметр труб, мм Число труб Матеріал Площа поверхні нагріву
гріюча що нагрівається
  Конденсатор К-80640 (3корпуса) 28*2   L-68    
  ПНТ1 1200-25-6 16*1   12Х18Н10Т    
  ПНТ2 1200-25-6 16*1   12Х18Н10Т    
  ПНТ3 3000-25-16 16*1   12Х18Н10Т    
  ПНТ4 3000-25-16 16*1   12Х18Н10Т    
  ПНТ5 3000-25-16 16*1   12Х18Н10Т    
  Деаератор ДП-2000-1 (3 шт.)     12Х18Н10Т    
  ПВТ1 2500-97-10 32*4   Сталь 20    
  ПВТ2 2500-97-18 32*4   Сталь 20    
  Сепаратор СПП-1000     Сталь 20   Жалюзі 46,8
  ПП1 СПП-1000 16*2   Сталь 20    
  ПП2 СПП-1000 16*2   Сталь 20    
  Мережний підігрівач 1 ПСВ-2000-3-23 19*1   L-68    
  Мережний підігрівач 2 ПСВ-2000-14-23 19*1   L-68    

Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
6
КР “Розрахунок показників ВХР для АЕС з ВВЕР 1000 МВт”    
Геометричні характеристики парогенеруючих пристроїв

 

Матеріали

Корпус ПГ 10ГН2МФА

Колектора (вхідний і вихідний) сталь 08Х18Н10Т

Труби теплопред. поверхні 08Х18Н10Т

Матеріал дистанціюючих пластин 08Х18Н10Т

Жалюзі у сепараторі 08Х18Н10Т

 

Поверхня

Площа тепло передаючої поверхні 5096 м2

Площа по гріючому середовищу 5045 м2

Чистий відсік 4536 м2

Брудний відсік 509 м2

 

Діаметр труб ПГ 16*1,5 мм

Число труб 11000 шт.

Середня довжина труб 11,3 м (10,17-чистий відсік, 1,13-брудний відсік)

Внутрішній діаметр колектора теплоносія 834*168 мм

Внутрішній діаметр корпуса ПГ 4000мм

Довжина корпусу 13,84 м

Внутрішній діаметр колектора живильної води 270мм

Довжина 9300мм

Число труб 16

 

Об’єми

 

Об’єм колекторів,залитих водою 18,7

Об’єм труб 35,22

Об’єм ПГ 122,3

Об’єм теплоносія 68,34

 

 

Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
7
КР “Розрахунок показників ВХР для АЕС з ВВЕР 1000 МВт”    
Енергетичний розрахунок схеми

Такий розрахунок є вихідним для проведення розрахунків по ВХР і має призначення забезпечити дані про кількість (витрати) теплоносія у будь якій точці схеми, його стан (тиск, температура, ентальпії і т.і.).

Результати розрахунків теплової схеми зводимо у табл. 2.

Заповнюючи таблицю ураховуємо наявність на схемі точок повернення дренажів конденсату у лінію основного конденсату за допомогою дренажних насосів. Це змінює температуру на вході у відповідні підігрівачі та витрати у результаті змішування потоків. Параметри та витрати заповнюються за даними розрахунків теплової схеми, розміри поверхні беруться із табл. 1, а теплові потоки (теплова потужність підігрівачів) розраховуються по енергобалансовому рівнянню для відповідного середовища. Для гріючого середовища, де це є необхідним, враховують поряд з гріючою парою також каскадні зливи конденсату з попередньої ступені.

Для гріючого середовища маємо:

.

Для середовища, що нагрівається:

.

При обчисленні Ф2 слід враховувати наявність змішення потоків перед деякими підігрівачами.

Ці розрахунки дозволяють знайти питому теплову нагрузку поверхонь нагріву:

.

 

Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
9
КР “Розрахунок показників ВХР для АЕС з ВВЕР 1000 МВт”    
Розрахунки водно-хімічних показників теплоносіїв

конденсатно-живильного тракту

1. Розрахунок якості теплоносіїв без врахування корекції та наявності систем підтримки

Такий розрахунок дозволяє відтворити стан та якість теплоносіїв, який буде мати місце в умовах, коли не приймаються міри для його покращення та збереження. Результати цього розрахунку аналізуються, співставляються з вимогами нормативних документів та служать обгрунтуванням необхідності використання тих чи інших корегуючих реагентів, включення у схему обладнання (систем) для підтримки ВХР.

Вихідними даними для таких розрахунків є дані про склад води, що використовується для охолодження конденсаторів турбін. Вони враховують запроектовану схему охолодження: зворотню, з гадірнями та відповідають коефіцієнту концентрування домішок 2,93.

2.Якість конденсату за конденсатором

Розпочинаємо розрахунок з визначення складу конденсату за конденсатором. Розрахунок ведемо послідовними наближеннями, тому спочатку вважаємо, що у парі вміст домішок відповідає вимогам норм.

Для домішок, що попадають у конденсат з присосами та додатковою водою, маємо:

,

де Скі- розрахункова концентрація домішок у конденсаті за конденсатором;

Спіохві, Сдві – концентрації домішок відповідно у парі, охолоджувальній та додатковій воді;

- частка присосів з урахуванням, що не вся паро турбіни направляється у конденсатор;

- частка допустимих присосів привідсутності БЗУ.

- частка пари, яка направляється у конденсатор.

- частка додаткової води, що компенсує втрати теплоносія у основному контурі, приймається згідно правил технічної експлуатації.

 

При розрахунку концентрації міді слід врахувати перехід продуктів корозії міді в конденсат, а концентрацію міді у конденсаті розрахувати за співідношенням:

СкCu = СпCu + jкηк·Fк/(Dп αк)

СкCu = СпCu + jкηк·Fк/(Dп αк) = 0 + 0,035·260529/(1469*0,547)=2,63 мкг/л

 

 

Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
10
КР “Розрахунок показників ВХР для АЕС з ВВЕР 1000 МВт”    
де СпCu – концентрація міді у парі, мкг/л;

jк – швидкість корозії міді, мг/(м2 год);

ηк- доля продуктів корозії, що переходить у розчин

Fк- поверхня конденсатора, м2;

Dп – витрати пари на турбіну, т/год;

αк – частка пари на конденсатор.

Коли у охолоджувальній воді є інші домішки, то їх вміст у конденсаті також розраховується і дані додаються у табл.3.

У таблицю внесено також розрахункове значення рН, яке враховує тільки наявність у конденсаті СО2. Розрахунок ведеться за наближеним співідношенням, а концентрація СО2 у конденсаті приймається з врахуванням присосів охолоджувальної води, мг/л.

3.Якість теплоносіїв у конденсатно-живильному тракті

Стан теплоносіїв по гріючому середовищу та середовищу, що нагрівається, розраховуємо, розпочинаючи з середовища, що нагрівається, підігрівача.

3.1.Розрахунок концентрації домішок у конденсаті за підігрівачем.

У конденсаті за підігрівачем змінюється лише кількість заліза у наслідок

переходу продуктів корозії металу, з якого виконані трубки підігрівача, у конденсат та кількість іонів, що складають загальну жорсткість, у наслідок накипоутворення. Інші домішки залишаються майже незмінними.

Концентрацію заліза розраховуємо за слідуючим співвідношенням:

 

, мг/л

де - концентрація заліза у конденсаті після конденсатора перед підігрівачем, мкг/л;

- швидкість корозії заліза, мг/(м2 год);

- поверхня підігрівача, м2;

- витрати конденсату, т/год.

Швидкість відкладень разраховуємо слідуючим чином:

 

,

де - швидкість (густина) відкладень, мг/(м2 год);

- коефіцієнт, що залежить від виду накипу;

- середня концентрація домішки мг/л;

βi - поправочний множник;

qi - густина теплового потоку;

n- показник степеня.

 

 

Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
12
КР “Розрахунок показників ВХР для АЕС з ВВЕР 1000 МВт”    
Швидкість корозії для нержавіючих хромонікеливих аустенітних сталей

(jк у мг/(м2год)):

 

 

Концентрацію іонів (Ca2+ + Mg2+) розраховуємо за співвідношенням:

 

,мг/л

де – концентрація іонів (Ca2+ + Mg2+) у конденсаті після конденсатора перед підігрівачем;

- швидкість (густина) відкладень, мг/(м2 год);

- поверхня підігрівача, м2;

- витрати конденсату, т/год.

 

Розрахунок проводимо аналогічно, як і для домішок заліза, послідовними наближеннями.

Виходячи з отриманних даних можна зробити слідуючі висновки. На виході з підігрівача у конденсаті збільшується кількість заліза, але не набагато, тому що трубки підігрівача виконані із 1Х18Н10Т. Іони Ca та Mg в підігрівачах відкладаються у незначній кількості.

3.2.Розрахунок концентрації домішок у середовищі, що гріє (парі), за підігрівачем.

У парі будуть змінюватися лише домішки заліза у наслідок переходу продуктів корозії у гріюче середовище, інші домішки змінюватися не будуть.

Концентрацію заліза розраховуємо за співвідношенням:

 

, мг/л

де - концентрація заліза у конденсаті після конденсатора перед підігрівачем, мкг/л;

- швидкість корозії заліза, мг/(м2 год);

- поверхня підігрівача, м2;

- витрати конденсату, т/год.

 

Концентрація заліза у парі значно більша, аніж у конденсаті. І це дійсно так, тому що температура пара набагато перевищує температуру конденсата, а це інтенсифікує процес корозії металу.

Розрахунок довжини міжпромивного періоду виконується за співвідношенням:

 

де - максимально допустима величина відкладень, 50 г/м2;

Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
13
КР “Розрахунок показників ВХР для АЕС з ВВЕР 1000 МВт”    
ji - швидкість відкладень і-го компоненту для найбільш напруженого елемента, мг/(м2 год).

 

годин або 1157 діб

Таким чином, промивку парогенератора необхідно буде проводить один раз на три роки, що не є економічно доцільним і тому потребується обов’язкова корекція теплоносія.

Розрахунок домішок по гріючому на нагріваючому середовищі приведен у таблиці 4.

 

Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
15
КР “Розрахунок показників ВХР для АЕС з ВВЕР 1000 МВт”    
Розрахунок водно-хімічних показників води та пари парогенеруючих пристроїв

Вихідні дані

- продуктивність парогенератора по парі, Dп =1760 кг/с;

- поверхня нагріву 5045м2 ;

- діаметр 16мм і довжина труб 11,3 м;

- діаметр корпусу парогенератора 4000 мм та висота рівня води у ньому 550мм;

- тиск у першому контурі 15,7 МПа;

- тиск у парогенераторі 6,48МПа;

- температура живильної води 223 оС;

- температура насичення 278,5 оС;

- початкова температура води першого контуру 322 оС;

- кінцева температура води першого контуру 289 оС;

- середній коефіцієнт теплопередачі у парогенераторові k =5375Вт/(м2 К)

Графік зміни температур

Для наглядності розрахунків та полегшення їх розуміння будуємо схему зміни температур теплоносіїв у парогенераторові впродовж поверхні теплообміну (рис.1)

 

 

t
Аіпг
 
 
ts=278,5 оС
tпгв1=322оС
tпгв2=289оС

 

Рис.1 Схема зміни температур у парогенераторові

Розрахунок теплових нагрузок

Головні зміни теплових нагрузок у парогенераторові відбуваються впродовж парогенеруючих трубок, що пов´язано з зменшенням температури гріючої води і відповідно зменшенням температурного напору. Інтенсивність теплообміну при цьому змінюється в незначній мірі тому вважаємо її незмінною (k = kср).

 

Розрахунок виконуємо для середнього перетину.

Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
16
КР “Розрахунок показників ВХР для АЕС з ВВЕР 1000 МВт”    
Біля горячого колектору: qгк = k ∆tгк =5375*43,5=233,8к Вт/м2;

Біля холодного колектору: qхк = k ∆tхк =5375*10,5=56,4кВт/м2;

Тут ∆tгк – різниця температур між водою першого контуру на вході та температурою насичення у парогенераторові, ∆tхк - різниця температур між водою першого контуру на виході та температурою насичення у парогенераторові.Всі ці величини наглядно представлені на рис.1.

Розрахунок швидкості корозії

Трубки та колектори парогенератора виконуються із високолегірованої нержавіючої сталі, тому тут можливо використати рівняння

=0,496 мг/(м2 ч).

Ступінь концентрування для усього паргенератора домішок, що не змінюються

Ступінь концентрування z = (1+р)/(р+Кс +ω),

де, К = (r¢¢/r¢)n - рівноважний коефіцієнт розподілу домішки між парою та водою, що характеризується координаційним числом n.

w - вологість пари, яка приймається згідно до норм що наводяться у ПТЕ. Наближено можливо приймати для ПГ АЕС - 0,25 %;

р - продувка ПГ, вибирається в залежності від типу ПГ, як нормативна величина, за звичай 0,5 %;.

Тоді концентрація цих домішок у парогенераторній воді: Скв = Сжв Z.

Концентрація домішок у парі: Сл = Скв (К +w).

 

  Розрахунок по Na Розрахунок по Cl
К 9,68* 9,68*
z    
Св , мкг /л    
Сп , мкг /л 6,93 4,43

 

Ступінь концентрування та концентрація у котловій воді для домішок, що змінюються (наприклад Са, Fe,Cu)

 

Zі = (1+р)/(р+Кс +ω) + ((jкηк·- j0)Fк/(Dп Сжв (р+Кс +ω)),

де, Сжв - концентрація домішки, у живильній воді, мкг/кг;

j0 та jк - швидкість, відповідно, накипоутворення та корозії у мг /(м2ч).

Кс = (r¢¢/r¢)n - рівноважний коефіцієнт розподілу домішки між парою та водою, що характеризується координаційним числом n.

w - вологість пари, яка приймається згідно до норм що наводяться у ПТЕ. Наближено можливо приймати для сучасних блоків 0,02... 0,05%, для ПГ АЕС - 0,25 %;

 

р - продувка ПГ, вибирається в залежності від типу ПГ;

Fк – поверхня парогенератора, м2;

Змн.
Арк.
№ докум.
Підпис
Дата
Арк.
17
КР “Розрахунок показників ВХР для АЕС з ВВЕР 1000 МВт”    
Dп – продуктивність ПГ по парі, т/год.

Використовуючи метод приблизних наближень розраховуємо концентрацію домішок у воді ПГ та парі.

 

  Розрахунок по Fe Розрахунок по Ca Розрахунок по Cu
К 0,13 3,43* 0,024
z      
Св , мкг /л     51,9
Сп , мкг /л     1,38

 

 


Дата добавления: 2015-08-09; просмотров: 82 | Нарушение авторских прав


<== предыдущая страница | следующая страница ==>
ГОСТ 7.82-2001. Библиографическая запись. Библиографическое описание электронных ресурсов| Висновки

mybiblioteka.su - 2015-2024 год. (0.03 сек.)