Студопедия
Случайная страница | ТОМ-1 | ТОМ-2 | ТОМ-3
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатика
ИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханика
ОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторика
СоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансы
ХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника

Расчет размеров внутренней полости конвертера

Читайте также:
  1. II. Динамический расчет КШМ
  2. II. Обязанности сторон и порядок расчетов
  3. II. Подготовка к Внутренней Улыбке
  4. II. Реализация по безналичному расчету.
  5. IV Расчет количеств исходных веществ, необходимых для синтеза
  6. Iv. Расчетно-конструктивный метод исследования
  7. IV. Установление размеров санитарно-защитных зон

 

Размеры конвертера в значительной мере определяют технико-экономические показатели плавки. При определении размеров конвертера должны быть учтены основные параметры дутьевого режима, характер циркуляции ванны, состав чугуна и т.д. В предлагаемой схеме расчета использованы работы советских ученых
В.И. Баптизманского, В.Б. Охотского, В.И. Явойского и др. [2] – [5], а также некоторые разработки кафедры «Металлургия черных металлов» ЛПИ им. М.И. Калинина. Обоснование расчетных формул приведено в прил. 1.

Исходными данными для расчета служат: емкость конвертера
G (т), удельная интенсивность продувки ванны кислородом
i3/(т · мин)), содержание кремния Si (%) и марганца Mn (%) в чугуне. При Mn < 0,5 % в расчетных формулах используется значение С Mn = 0,06, при Mn 0,5 значение С Mn = 0,1.

Расчет начинается с определения числа сопел n в фурме. С увеличением емкости конвертера и удельной интенсивности продувки число сопел в фурме должно расти. Это необходимо для того, чтобы рассредоточить реакционную зону по объему конвертерной ванны. Однако число сопел более 9 не рекомендуется, так как вследствие осложнения условий охлаждения резко снижается стойкость наконечника фурмы. При расчете n удобно исходить из базового, оптимального варианта продувки. В качестве базового принят конвертер емкостью G о = 250 т, работающий при удельной интенсивности продувки i o = 2 м3/(т · мин) с числом сопел в фурме n o = 3.

При равенстве заданной и базовой удельных интенсивностей продувки i = i o должно соблюдаться равенство удельных поверхнос­тей реакционных зон:

 

n o S р. з. o / G o = n S р. з / G, (4.1)

 

где S р. з. o и S р. з – поверхность реакционной зоны, создаваемой в ванне кислородной струей, истекающей из одного сопла фурмы, в конвертерах базовой G o и заданной G емкостей.

С увеличением интенсивности продувки (i > i o) должна пропорционально возрастать и удельная поверхность реакционной зоны. При равенстве емкостей конвертера G = G о должно соблюдаться равенство

 

n o S р. з. o / i = n S р. з / i о. (4.2)

 

Поверхность реакционной зоны конвертера имеет сложную конфигурацию, и полный расчет ее не может обойтись пока без грубых допущений. Тем не менее с учетом практических соотношений (см. прил. 1) и уравнений (4.1) и (4.2) расчетная формула для числа сопел в фурме приобретает вид

 

.

 

Найденное значение n округляется до целого числа.

В данном расчете значение h з (см. рис. 4.1) принимается равным глубине спокойной ванны. Для многосопловых фурм глубина спокойной ванны зависит от расхода кислорода на одно сопло G i / n, скорости и плотности кислорода в выходном сечении сопла. Поскольку последние в производственных условиях изменяются мало, то h з, м, определяется по формуле

h з = 0,36 (G i / n)0,3.

 

δ
δ
В период интенсивного обезуглероживания металл в центральной части вспененной конвертерной ванны сечением S ц перемещается под действием пузырьков окиси углерода вверх, а в периферийной зоне сечением Sn – вниз. В расчете принято, что S ц = и
S ц = Sn. Это приводит к соотношению d 2 / d 3 = . Отсюда следует, что при средней плотности металла за плавку, равной 6,9 т/м3:

 

d 2 = 0,501 (G / h 3)0,5.

 

d 3 = d 2 / .

 

Рис. 4.1. Профиль конвертера
Диаметр горловины конвертера d 1, м, выбирается как большая величина из результатов расчета d 1, м, по формуле, учитывающей условия загрузки лома:

 

d 1 0,22 G 0,5,

 

и d 3, м, по формуле, учитывающей условия выхода из горловины конвертерных газов:

d 3 0,12(i G)0,5.

 

Угол α, рад, находим с учетом конструктивных соображений:

 

().

K = 0,05 для G ≤ 250 т; K = 0,03 для G > 250 т.

Определив угол α, находим h 1, м:

 

h 1 = (d 2d 1) / 2tg (α/2).

 

Высота внутренней полости конвертера над уровнем спокойного металла (h 1 + h 2) должна быть такой, чтобы не допустить выбросов. Подъем вспененного металла при продувке зависит от емкости конвертера, параметров дутья, состава чугуна и других менее значимых факторов.

 

h 1 + h 2, м.

 

Определив сумму значений высот h 1 и h 2 и используя уже найденное значение h 1, находим высоту цилиндрической части конвертера h 2.

Статистическая отработка размеров работающих конвертеров дает примерно следующую зависимость общей толщины футеровки цилиндрической части от емкости конвертера:

 

. (4.3)

 

Соотношения отдельных размеров конвертера должны удовлетворять требованиям технологии, экономики и конструктивных решений. Отношение общей высоты h S внутренней полости конвертера к диаметру d 2 цилиндрической части рекомендуется выдерживать в пределах 1,2–1,5, а удельный объем V S / G – в пределах 0,8 ÷ 1,0 м3/т (ГОСТ 20067–74):

 

h S / d 2 = (h 1 + h 2 + h 3) / d 2;

 

 

где V измеряется в метрах.

Суммарную площадь теплоотдающей поверхности кладки конвертера S можно определить по контурам профиля, проведенного по середине футеровки конвертера. Соответствующим высотам и диаметрам фигур профиля присвоим индекс «ср» (средний).

 

b = 2 arctg (0,146 d 2 / h 3);

 

d 1ср = d 1 + b cos (a/2);

 

d 2ср = d 2 + b.

 

d 3ср = d 3 + b tg [(p – b)/4];

 

h 1ср = h 1 – d [tg (a / 4) – sin (b/2)] / 2;

 

h 2ср = h 2 + d [tg (a / 4) + tg (b/4)] / 2;

 

h 3ср = h 3 + d /2 – d tg (b/4) / 2.

 

где b измеряется в радианах; d 1ср, d 2ср, d 3ср – в м; h 1ср, h 2ср, h 3ср – в м.

 

 

где – суммарная площадь теплоотдающей поверхности кладки конвертера, м; S 1, S 2, S 3 – боковые поверхности фигур, состав­ляю­щих средний профиль конвертера: S дн – расчетная теплоотдающая поверхность днища.

Ниже приводится расчет размеров и теплоотдающей поверхнос­ти конвертера вместимостью 250 т с заданным значениями:

i = 4 м3/(т · мин); Si = 0,7%; Mn = 0,8 %.

 

n = 3(4/2)1,2 · = 6,89.

 

Принимаем n = 7.

 

h 3 = 0,36 · (250 · 4/7)0,3 = 1,60 м;

 

d 2 = 0,501 · (250/1,60)0,5 = 6,26 м;

 

d 3 = 6,26/ = 4,43 м;

 

d 1 = 0,22 · 2500,5 = 3,48 м;

 

d 1 = 0,12(4 · 250)0,5 = 3,79 м.

 

Принимаем d 1 = 3,79 м.

 

α = 60 – 0,05 · 250 = 47,5 рад;

 

h 1 = (6,26 – 3,79) / 2 tg (47,5/2) = 2,81 м.

 

При Mn = 0,8 % значение С Mn = 0,1

 

м;

 

h 2 = 7,11 – 2,81 = 4,30 м;

 

δ = 0,142ּ2500,33 = 0,88 м;

 

h / d 2 = (2,81 + 4,30 + 1,60) / 6,26 = 1,39;

 

V / G = 225,4 / 250 = 0,90;

 

S = 58,20 + 101,16 + 41,99 + 19,17 = 220,5 м2.


Дата добавления: 2015-07-18; просмотров: 177 | Нарушение авторских прав


Читайте в этой же книге: Учебно-методическое пособие | Химический состав ферросплавов | Расход и состав других материалов плавки | И количество образующихся окислов | Вносится известью, в кг | Расчет состава и количества отходящего из конвертера газа | Теплопотери через стенки конвертера | Теплопотери излучением через горловину конвертера | Расход тепла на охлаждение кислородной фурмы | РАСКИСЛЕНИЕ СТАЛИ |
<== предыдущая страница | следующая страница ==>
Теплота, теряемая с выбросами и выносами металла| Конструирование огнеупорной футеровки цилиндрической части конвертера

mybiblioteka.su - 2015-2024 год. (0.014 сек.)