Студопедия
Случайная страница | ТОМ-1 | ТОМ-2 | ТОМ-3
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатика
ИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханика
ОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторика
СоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансы
ХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника

Расчетные сопротивления

Читайте также:
  1. Cостав и расчетные показатели площадей помещений центра информации - библиотеки и учительской - методического кабинета
  2. q]3:1:Проекция тягового сопротивления на ось Х определяется из формулы
  3. Анализ переноса и сопротивления — аналитическая психотерапия как эмоциональный опыт
  4. АНАЛИЗ СОПРОТИВЛЕНИЯ
  5. Анализ феноменов переноса, контрпереноса и сопротивления в динамике терапевтического процесса
  6. Глава 13. Минимальные расчетные показатели жилищной обеспеченности
  7. Глава 15. Минимальные расчетные показатели распределения зон жилой застройки по видам жилой застройки

3.24*. Расчетные сопротивления бетона разных классов при расчете конструкций мостов и труб по предельным состояниям первой и второй групп должны приниматься по табл. 23*.

Таблица 23*

  Вид со- Ус­лов­ное Расчетное сопротивление, Мпа (кгс/см2 ), бетона классов по прочности на сжатие
про­тив­ления обо­зна­че­ние   В20   В 22,5   В25 В 27,5 В30   В35 В40   В45   В50   В55   В60
При расчетах по предельным состояниям первой группы
Сжатие осевое (приз­менная проч­ность)   Rb 10,5   105 11,75   120 13,0   135 14,3   145 15,5   160 17,5   180 20,0   205 22,0   225 25,0   255 27,5   280 30,0   305
Растя­жение осевое   Rbr 0,85   8,5 0,90   9,0 0,95   10,0 1,05   10,5 1,10   11,0 1,15   12,0 1,15   13,0 1,30   13,5 1,40   14,0 1,45   14,5 1,50   15,5
При расчетах по предельным состояниям второй группы
Сжатие осевое (приз­менная проч­ность)   Rb.ser 15,0   155 16,8   170 18,5   190 20,5   210 22,0   225 25,5   260 29,0   295 32,0   325 36,0   365 39,5   405 43,0   440
Растя­жение осевое   Rbt.ser 1,40   14,5 1,50   15,5 1,60   16,5 1,70   17,5 1,80   18,5 1,95   20,0 2,10   21,5 2,20   22,5 2,30   23,5 2,40   24,5 2,50   25,5
Скалы­вание при изгибе   Rb.sh 1,95   20,0 2,30   23,5 2,50   25,5 2,75   28,0 2,90   29,5 3,25   33,0 3,60   37,0 3,80   39,0 4,15   42,5 4,45   45,5 4,75   48,5
Сжатие осевое (приз­менная проч­ность) для рас­четов по пред­отвра­щению образо­вания в конст­рукци­ях про­доль­ных тре­щин:                          
при пред­вари­тель­ном напря­жении и мон­таже   Rb.mc1 - - 13,7   140 15,2   155 16,7   170 19,6   200 23,0   235 26,0   265 29,9   305 32,8   335 36,2   370
на стадии эксплу­атации Rb.mc2 8,8   90 10,3   105 11,8   120 13,2   135 14,6   150 16,7   170 19,6   200 22,0   225 25,0   255 27,5   280 30,0   305

П р и м е ч а н и е*. Значения Rb.ser и Rbt.ser равны нормативным сопротивлениям бетона соответственно Rbn и Rbt.n.

Расчетные сопротивления бетона на непосредственный срез Rb.cut при расчетах конструкций по предельным состояниям первой группы следует принимать:

для сечений, расположенных в монолитном армированном бетоне, когда не учитывается работа арматуры, - Rb.cut = 0,1 Rb;

для тех же сечений, при учете работы арматуры на срез — по указаниям п. 3.78*;

в местах сопряжения бетона омоноличивания с бетоном сборных элементов при соблюдении требований п. 3.170 — Rb.cut = 0,05 Rb.

Для бетонных конструкций расчетные сопротивления сжатию Rb и Rb.mc2 необходимо принимать на 10 % ниже значений, указанных в табл. 23*, а для непосредственного среза - Rb.cut = 0,05 Rb.

Расчетные сопротивления монолитного бетона класса В20 во внутренних полостях (в ядре) круглых оболочек опор допускается в расчетах повышать на 25 %.

3.25. Расчетные сопротивления бетона, приведенные в п. 3.24* и в табл. 23*, в соответствующих случаях следует принимать с коэффициентами условий работы согласно табл. 24.

Таблица 24

  Фактор, обусловливающий введение коэффициента условий работы Коэф­фици­ент усло­вий работы Расчетное сопротивле­ние бетона, к которому вводится коэффи­циент   Значение коэффици­ента условий работы
1. Многократно повторяющаяся нагрузка mb1 Rb По п. 3.26
2. Бетонирование в вертикальном положении сжатых элементов с площадью поперечного сечения 0,3 м2 и менее mb4 Rb 0,85
3. Влияние двухосного напряженного состояния при поперечном обжатии бетона mb6 Rb, Rb.sh По п. 3.27
4. Работа конструкции в районах со средней температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки ниже минус 40 °С при отсутствии водонасыщения бетона mb7 Rb 0,9
5. Попеременное замораживание и оттаивание бетона, находящегося в водонасыщенном состоянии в конструкциях, эксплуатируемых в районах со средней температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки, °С:      
минус 40 и выше mb8 Rb 0,9
ниже минус 40 mb8 Rb 0,8
6. Работа конструкций, не защищенных от солнечной радиации, в климатическом подрайоне IV А согласно СНиП 2.01.01-82 mb9 Rb, Rbt 0,85
7. Наличие в составных конструкциях:      
бетонируемых стыков mb10 Rb По п. 3.28 и табл. 27
клееных стыков mb10 Rb По п. 3.29
швов на растворе в неармированной кладке mb10 Rb По п. 3.30
8. Расчет элементов в стадии эксплуатации по предельным состояниям второй группы:      
а) на косой изгиб и косое внецентренное сжатие mb13 Rb.mc2 1,1
б) на кручение mb14 Rb.sh 1,15
в) на скалывание по плоскости сопряжения бетона омоноличивания с бетоном конструкции mb15 Rb.sh 0,5

3.26*. При многократно повторяющихся нагрузках, действующих на элементы, подлежащие расчету на выносливость, расчетные сопротивления бетона сжатию в расчетах на выносливость следует определять по формуле

Rbf = mb1 Rb = 0,6 bb eb Rb, (40)

где mb1 - коэффициент условий работы;

Rb - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию при расчетах по предельным состояниям первой группы (см. табл. 23*);

bb - коэффициент, учитывающий рост прочности бетона во времени и принимаемый по табл. 25;

eb - коэффициент, зависящий от асимметрии цикла повторяющихся напряжений и принимаемый по табл. 26.

Таблица 26

Класс бетона по прочности на сжатие В27,5 и ниже В30 В35 В40 В45 В50 В55 В60
bb 1,34 1,31 1,28 1,26 1,24 1,22 1,21 1,20

3.27. В расчетах предварительно напряженных конструкций при поперечном их обжатии напряжением sby к расчетным сопротивлениям бетона осевому сжатию Rb скалыванию при изгибе Rb.sh и непосредственному срезу Rb,cut следует вводить коэффициенты условий работы mb6, равные:

а) для Rb:

mb6 = 1,1 - если 0,1 Rb £ sby £ 0,2 Rb;

mb6 = 1,2 - при напряжениях sby = 0,6 Rb, которые представляют собой максимальную величину, учитываемую в расчетах;

б) для Rb,sh и Rb,cut:

- при sby £ 0,98 МПа (10 кгс/см2);

- при sby = 2,94 МПа (30 кгс/см2);

для промежуточных значений sby коэффициенты условий работы бетона принимают по интерполяции.

3.28. При расчете составных по длине конструкций с бетонируемыми стыками значения коэффициента условий работы mb10, учитывающего разницу в прочности бетона конструкции и материала заполнения стыкового шва на каждой стадии работы стыка, следует принимать в зависимости от толщины шва b и отношения прочности бетона (раствора) в стыке (шве) Rbj к прочности бетона в блоках конструкции Rb,con по табл. 27.

При толщине частей блока менее 120 мм, а также при наличии в теле блока отверстий для пропуска напрягаемой арматуры значения mb10 для стыка с толщиной шва от 20 до 40 мм следует принимать как для шва толщиной 70 мм, для шва толщиной 70 мм — как для шва толщиной 200 мм.

Таблица 27

Тол- Коэффициент условий работы mb10 при отношениях Rbj / Rb,con
щи­на шва, мм 0,2 и ме­нее   0,3   0,4   0,5   0,6   0,7   0,8   0,9   1,0
От 20 до 40   0,70   0,76   0,82   0,88   0,94   1,0   1,0   1,0   1,0
  0,50 0,58 0,65 0,72 0,80 0,85 0,90 0,95 1,0
200 и бо­лее   0,20   0,30   0,40   0,50   0,60   0,70   0,80   0,90   1,0

3.29. Составные конструкции по длине пролетных строений с клееными стыками следует проектировать такими, чтобы они были способны нести монтажные нагрузки при неотвержденном клее.

В расчетах составных конструкций по длине с клееными стыками коэффициент условий работы mb10, вводимый к расчетным сопротивлениям бетона блоков и учитывающий снижение прочности конструкции до отверждения клея, следует принимать в зависимости от вида поверхности бетона торцов блоков: при рифленой — 0,90, при гладкой — 0,85.

Для клееных стыков, расстояния между которыми менее наибольшего размера сечения, а также для стыков вставных диафрагм указанные значения mb10 следует уменьшать на 0,05.

Для клееных стыков с отвержденным клеем следует принимать mb10 = 1.

3.30. При расчете неармированной кладки из бетонных блоков на растворе к расчетным сопротивлениям бетона, принимаемым для бетонных конструкций в соответствии с п. 3.24*, следует вводить коэффициенты условий работы mb10, равные:

0,85 — при классах бетона блоков В20 и В22,5;

0,75 ¾ ««««В25-В35;

0,70 — ««««В40 и выше.

Толщина швов кладки при этом не должна быть свыше 1,5 см, а раствор в швах должен иметь прочность в 28-дневном возрасте не ниже 19,6 МПа (200 кгс/см2).

3.31*. При изготовлении предварительно напряженных конструкций обжатие бетона допускается при его прочности не ниже установленной для проектного класса.

Расчетные сопротивления бетона для назначения передаточной прочности следует определять по табл. 23* путем интерполяции значений, относящихся к близким классам бетона.

Прочность бетона к моменту передачи на него полного усилия с напрягаемой арматуры и при монтаже следует назначать, как правило, не менее прочности, соответствующей классу бетона по прочности В25.


Дата добавления: 2015-07-12; просмотров: 99 | Нарушение авторских прав


Читайте в этой же книге: СОПРЯЖЕНИЕ МОСТОВ С ПОДХОДАМИ | ОТВОД ВОДЫ | ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЕ ОБУСТРОЙСТВА | СОЧЕТАНИЯ НАГРУЗОК | ПОСТОЯННЫЕ НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ | ВРЕМЕННЫЕ НАГРУЗКИ ОТ ПОДВИЖНОГО СОСТАВА И ПЕШЕХОДОВ | Черт. 1 Схемы нагрузок от подвижного состава для расчета автодорожных и городских мостов | ПРОЧИЕ ВРЕМЕННЫЕ НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ | Формула (35) исключена. | ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ |
<== предыдущая страница | следующая страница ==>
ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА| Арматура

mybiblioteka.su - 2015-2024 год. (0.009 сек.)