Студопедия
Случайная страница | ТОМ-1 | ТОМ-2 | ТОМ-3
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатика
ИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханика
ОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторика
СоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансы
ХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника

Расчет газовой турбины

Читайте также:
  1. II. ОСНОВНЫЕ ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
  2. II. Отнесение опасных отходов к классу опасности для ОКРУЖАЮЩЕЙ ПРИРОДНОЙ СРЕДЫ расчетным методом
  3. II. Порядок расчета платы за коммунальные услуги
  4. II. СПОСОБЫ РАСЧЕТА ТОЧКИ ОТДЕЛЕНИЯ ПАРАШЮТИСТОВ ОТ ВОЗДУШНОГО СУДНА.
  5. VI. Порядок расчета и внесения платы за коммунальные услуги
  6. VII. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ РАМНОЙ ПОДАТЛИВОЙ КРЕПИ ВЫРАБОТОК, ПРОВОДИМЫХ В СЛАБЫХ НЕУСТОЙЧИВЫХ ПОРОДАХ
  7. VIII. РАСЧЕТ СМЕЩЕНИЙ ПОРОД ПРИ АКТИВНОМ УПРАВЛЕНИИ ГОРНЫМ ДАВЛЕНИЕМ В ВЫРАБОТКАХ

 

Адиабатный КПД турбины принят равным hт = 0,88; коэффициент потерь давления в турбине x = 0,03. Тогда степень понижения давления в турбине составит [10]:

 

pт = (1 – x)∙pк. (2.7)

pт =(1 – 0,03)∙7,2 = 6,984.

Теоретическая температура продуктов сгорания на выходе из турбины T 4 t определяется с помощью уравнения [10]:

 

S (T 4 t ) = S (T 3) – R∙ln p т, , (2.8)

 

где S (T 4 t ) – теоретическое значение энтропии воздуха на выходе из

турбины,

S (T 3) – теоретическое значение энтропии воздуха на входе в

турбину,

S (T 4 t ) = 1,4221 – 0,2896∙ln6,984 = 0,8592 .

 

Тогда T 4 t = f [ S (T 4 t ), a ] = 348,9 °C [10].

Затем найдем работу расширения газов в турбине из следующего выражения [10]:

На = (i 3i 4 t )∙ hт, кДж/кг, (2.9)

 

где i 3 – энтальпия воздуха на входе в турбину, кДж/кг;

i 4 t – энтальпия воздуха на выходе из турбины, кДж/кг.

 

На = (820,91 –365,75)∙0,88 = 400,54 кДж/кг.

 

Следовательно, действительная энтальпия газов на выходе из турбины может быть найдена из выражения [10]:

 

i = i 3На,кДж/кг. (2.10)

i = 820,91 – 400,54 = 420,37 кДж/кг.

 

Тогда действительная температура газов на выходе из турбины составит T = f (i, a) = 398,98 °С [10].

Примем среднюю температуру стенки лопаток Tст = 600 °С; число охлаждаемых венцов z = 1. Так как , то коэффициенты размерности a и b лопаток будут равны [10]:

 

a = . (2.11)

 

a = = 1.

 

b = . (2.12)

 

b = = 0.

 

Найдем среднюю температуру рабочего тела, при которой отводится теплота охлаждения из выражения [10]:

 

Tq = , °С (2.13)

 

Tq = = 1023 К = 750 °С.

 

Принимая коэффициент эффективности охладителя a * = 0,02, находим количество теплоты, отводимой от охлаждаемых элементов проточной части из следующего выражения [10]:

 

, кДж/кг, (2.14)

 

где — теплоемкость продуктов сгорания.

 

qохл= 0,02∙1,1817∙1∙1∙(1023 – 873) = 3,55 кДж/кг.

Коэффициент потери работы при закрытом охлаждении [10]:

 

(2.15)

 

 

Удельная работа расширения газа в турбине с учетом потерь от охлаждения [10]:

 

кДж/кг. (2.16)

 

кДж/кг.

 

Тогда энтальпия газов в конце расширения составит [10]:

 

кДж/кг. (2.17)

 

кДж/кг.

 

Cредняя температура газа, при которой охладитель выводится в проточную часть турбины [10]:

 

К. (2.18)

 

К = 600 °С.

 

Для определения примем, что процесс расширения газа в турбине — политропический с показателем политропы [10]:

 

(2.19)

 

 

Тогда степень понижения давления охладителя [10]:

 

 

 

 

Принимая коэффициент использования хладоресурса охладителя , будем считать, что на охлаждение дисков и элементов статора потребуется воздуха . Тогда расход воздуха на охлаждение [10]:

(2.21)

 

 

где ср,охл средняя изобарная теплоемкость охладителя: при

T = 431,34°C.

 

 

Cредняя энтальпия охладителя при выводе в проточную часть [10]:

 

кДж/кг. (2.22)

 

кДж/кг.

 

Тогда ºС [10].

Полагая, что политропические КПД процессов расширения газа и охлаждения совпадают, имеем [10]:

 

(2.23)

 

Энтропию охладителя в конце процесса расширения газа определим с помощью уравнения [10]:

 

(2.24)

 

 

Тогда энтальпия охладителя в конце расширения =189,62 кДж/кг [10].

Следовательно, работа расширения охладителя составит [10]:

 

кДж/кг. (2.25)

 

кДж/кг.

 

Cуммарная удельная работа расширения газа и охладителя [10]:

 

кДж/кг. (2.26)

 

кДж/кг.

 

Расход охладителя, отнесенный к расходу воздуха через компрессор [10]:

 

(2.27)

 

Коэффициент избытка воздуха смеси газа и охладителя [10]:

 

(2.28)

 

Энтальпия смеси газа и охладителя за турбиной [10]:

 

(2.29)

 

 


Тогда температура смеси газов и охладителя на выходе из турбины:

°C [10].

 


Дата добавления: 2015-07-10; просмотров: 168 | Нарушение авторских прав


Читайте в этой же книге: Принципиальная тепловая схема | Расчет компрессора | Тепловой расчет вакуумного деаэратора подпиточной воды | технико-экономические показатели ГТТЭЦ |
<== предыдущая страница | следующая страница ==>
Расчет камеры сгорания| Расчет газо-водяного подогревателя сетевой воды

mybiblioteka.su - 2015-2024 год. (0.014 сек.)