Студопедия
Случайная страница | ТОМ-1 | ТОМ-2 | ТОМ-3
АвтомобилиАстрономияБиологияГеографияДом и садДругие языкиДругоеИнформатика
ИсторияКультураЛитератураЛогикаМатематикаМедицинаМеталлургияМеханика
ОбразованиеОхрана трудаПедагогикаПолитикаПравоПсихологияРелигияРиторика
СоциологияСпортСтроительствоТехнологияТуризмФизикаФилософияФинансы
ХимияЧерчениеЭкологияЭкономикаЭлектроника

Построение диаграммы время-сечение.

Читайте также:
  1. II. IV. Построение фациальных и палеогеографических карт
  2. Билет 23. Построение рассуждений, их основные части, связи логического следования.
  3. Вопрос №18. ПОСТРОЕНИЕ СЕТЕВЫХ МОДЕЛЕЙ
  4. Диаграммы
  5. Диаграммы
  6. Диаграммы в EXСEL
  7. Диаграммы точности обработки

2.1.1 По данным приложения [2] строим развёртку втулки в масштабе М= ,приняв за прототип втулку двигателя фирмы MAN K9Z 70/120, тогда отношение высот и ширины окон:

1,03; 1,11;

Поправка Брикса в масштабе чертежа:

OO1= ;

где R=S/2=1.57/2=0.785 м,-радиус кривошипа;

,-отношение радиуса кривошипа к длине шатуна;

2.1.2 Масштаб площадей диаграммы:

mf=0,02 м2/см;

mt= 0,0136 с/см;

2.1.3 С поперечного сечения втулки находим cos(a),sin(b) для каждой группы окон:

-выпускные окна:

cos(a)= ;

;

-продувочные наклонные окна:

cos(a)= ;

;

-прямые продувочные окна:

cos(a)= ;

;

2.1.4 Находим множитель для каждой группы окон, на который нужно помножит значения площадей, снятых с развёртки окон, чтобы получить действительные проходные сечения:

-выпускные окна:

cos(a)sin(b)*

-продувочные наклонные окна:

cos(a)sin(b)*

-прямые продувочные окна:

cos(a)sin(b)*

Таблица 3

Угол j Выпускные окна Продувочные окна
наклонные прямые  
f0 fв f0п fп1 f0п fп2 fSп
0пвк см2 см2 см2 см2 см2 см2 см2
62 0 0          
57 19,8 429,66          
  53 32,4 703,08          
  50 43,2 937,44          
  42 54,0 1172 0 0 0 0 0
40     0,6 12,8 2,4 43,2 56
36     4,02 81,6 5,4 109,6 191,2
30     14,7 298 10,2 183,6 481,4
20     30,3 615,1 16,8 302,4 917,5
10     48,9 992,7 21,6 388,8 1381
0     48,9 992,7 22,8 410,4 1403
                       

Строим диаграмму “ время-сечение”

Определяем конструктивные характеристики газообмена:

Таблица 4

  Выпускные окна Продувочные окна
Относительная высота yb=0,22 yd=0,12
Угол открытия до НМТ jb=620пкв jd=420пкв
Угол закрытия до ВМТ ja=620 пкв je=420пкв

2.1.5. Определение показателей газообмена за период принудительного выпуска и продувки.

Pнп=Ps=0.295 МПа;

gнп=0,65=коэффициент остаточных газов к началу продувки;

yнп=yd=0,12 –относительный ход поршня по началу продувки;

Температура в цилиндре в начале продувки:

710 К;

где Gнп=gнпGВ=0,65*1,61=1,04 кг-количество оставшееся в цилиндре к началу продувки,

GВ=GЗ=1.61 кг –заряд воздуха, оставшийся в цилиндре к моменту начала сжатия.

R=287 кДж/(кг*К);

jа=1,5 –коэффициент продувки.

2.1.5 Определяем перепад давления на продувку:

где А3эф3mвп=0,0097*0,6=0,00776 м2/с;

mвп=0,6 –коэффициент истечения продувочных окон,

А3=F3mfmt=0,02*0,0136*35530*10-4=0,0097 м2*с;

F3=35530 см2-площадь, снятая с диаграммы;

GS=GBja=1,61*1,5=2,42 -расход воздуха на цилиндр за цикл, кг;

Из графиков ([1] рис.6) определяем:

;

Среднее давление в цилиндре за период газообмена:

0,267 МПа;

Перепад давлений в продувочных окнах:

DPВПSЦ=0.295-0.267 МПа;

2.1.6 Определение потери давления DРВЫП в выпускных органах и давления в выпускном трубопроводе РГ в процессе принудительного выпуска.

;

где А2эф2*mвып=0,75*0,0133=0,09982с-эффективное время-сечение продувки,

mвып=0,75 –коэффициент истечения продувочных окон,

А2= F2mfmt=0,02*0,0136*48800*10-4 =0.0133 м2с-время-сечения выпуска;

F2=48800см2 –площадь, снятая с диаграммы;

К;

Из графиков ([1] рис.6) определяем:

;

Среднее давление за выпускными окнами:

РГц*0,97=0,267*0,97=0,259МПа;

Перепад давлений в выхлопных окнах:

выхцГ=0,267-0,259=0,008 МПа;

Общий перепад давления за продувку:

пSГ=0,295-0,259=0,036 МПа;

2.1.7 Проверка соблюдения условия Рd=PS.

По диаграмме время-сечение определяем:

F1=8400 см2;

Определяем время-сечение:

А1= F1mfmt=0,02*0,0136*8400*10-4 =0.0027 м2с,

Определяем эффективное время сечение:

Аэф11*mС.В=0,7*0.0027=0,00159 м2с;

где mС.В =0,7-коэффициент расхода выпускных органов в период свободного выпуска.

Давление газов к моменту открытия продувочных окон:

= 0,293 МПа;

VСР= 0,68м3;

Проверка достаточности время сечение:

%=0,66%-следовательно заброса газов не будет,расчёт верен.

3. РАСЧЁТ СИСТЕМЫ НАДДУВА.

3.1 Схема системы наддува и её описание:

В дизеле типа MAN KSZ-В применена система газотурбинного изобарного надду­ва с одноступенчатым сжатием.

На режимах работы двигателя Ne>=0,5Nеном осуществля­ется газотурбинный наддув. Газы из цилиндра через выпуск­ные окна поступают в выпускной коллектор большого объема, а оттуда к турбине, работающей на газах постоянного пото­ка. Воздух подается турбокомпрессором К из атмосферы че­рез фильтр- глушитель и сжимается до параметров Pк и Тк, после чего охлаждается в воздухоохладителе ВО и поступает в общий ресивер с параметрами Ps и Ts, а оттуда через впускные окна в рабочий цилиндр двигателя.

На режимах Ne<0,5Nеном и при пуске двигателя преду­сматривается использование дополнительного компрессора ДК с электроприводом в качестве первой ступени повышения давления.

Эксплуатационная характеристика системы наддува.

Условия построения характеристики газотурбинного наддува вытекают из равенства расхода воздуха через двигатель и компрессоры Gs=åGк и давлений Pк/Po@Ps/Po [1, с. 123].

Потерей давления в воздухоохладителе D Pвo=Pк-Ps при построении типовой характеристики наддува пренебрегаем.

Из записанных равенств следует, что в области режимов Ne>=0,5Nеном рабочая линия компрессора Pк/Po=f(Gк) сов­падает с расходной характеристикой двигателя Ps/Po= f(Gs).

Однако на режимах малых ходов (Ne<0,5Neном) вслед­ствие относительно больших потерь энергии выпускных газов мощности турбины недостаточно для эффективной продувки итребуется подключение дополнительного компрессора в каче­стве первой ступени. На характеристике обозначено: dbk ­рабочая линия дополнительного компрессора; аЬ -повыше­ние давления в дополнительном компрессоре, РДК0; Ьс -повышение давление в турбокомпрессоре Рк/Рд.к; ас -общая степень повышения давления Ps/Po= (Рд.к+DРк)/Ро.

По мере увеличения нагрузки дизеля величина pк повыша­ется, а pдк. понижается. С момента Ne=0,5Neном (точка k) турбина (при PT=const) полностью обеспечивает потребную мощность компрессора в соответствии с гидравлической ха­рактеристикой двигателя, т. е. pдк= I, а pкобщ=pк.

Пусковой режим (точка d) обеспечивается воздухом от дополнительного компрессора, подаваемым на вход турбокомпрессора, способствуя тем самым его разгону. При этом pк = I, а pк.общ=pд.к.

Таким образом, до точки k имеем последовательный комбинированный наддув, после точки k -газотурбинный. Ли­ния 2 -граница помпажа компрессора. На всех эксплуата­ционных режимах рабочая линия компрессора располагается в устойчивой области.

 


Дата добавления: 2015-07-08; просмотров: 652 | Нарушение авторских прав


Читайте в этой же книге: Процесс наполнения. | Процесс сгорания | Выбор числа и типа турбокомпрессора | Анализ уравновешенности |
<== предыдущая страница | следующая страница ==>
Определение индикаторных и эффективных показателей дизеля.| Последовательность расчета.

mybiblioteka.su - 2015-2024 год. (0.014 сек.)